Calculateur de massif de butée
Calculez la poussée extérieure aux bouchons, raccords en T et raccords courbés, vérifiez la stabilité du massif vis-à-vis de la poussée de terre passive et du frottement de fond (K·R ≤ T), puis imprimez une note de calcul trilingue (EN/FR/ZH) calquée sur un document de projet réellement approuvé.
Note de calcul — imprimable (ZH / EN / FR)
Tableau de dimensionnement des massifs — cotes ajustables, vérification en direct (K·R ≤ T)
Quand vous modifiez une cote, celles que vous n’avez pas touchées sont automatiquement fixées à leur minimum admissible ; vos propres réglages sont conservés — les lignes ne satisfaisant pas K·R ≤ T restent en rouge (Rétablir restaure les cotes recommandées).
| Raccord | DN | Poussée R (N) | Dimensions du massif (m) · ajustables | Béton V (m³) | Résistance T (N) | K·R−T (N) | Vérif. | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| L (m) | H (m) | E (m) | |||||||
| Bouchon | DN63 | 902.55 | 0.001 | 1488.0 | -134.2 | ✓ Vérifié | |||
| DN90 | 1841.94 | 0.003 | 3436.7 | -673.8 | ✓ Vérifié | ||||
| DN110 | 2751.54 | 0.008 | 6267.2 | -2139.9 | ✓ Vérifié | ||||
| DN160 | 5821.44 | 0.015 | 10038.7 | -1306.6 | ✓ Vérifié | ||||
| DN225 | 11512.12 | 0.040 | 20640.9 | -3372.7 | ✓ Vérifié | ||||
| Raccord en T | DN63 | 902.55 | 0.001 | 1488.0 | -134.2 | ✓ Vérifié | |||
| DN90 | 1841.94 | 0.003 | 3436.7 | -673.8 | ✓ Vérifié | ||||
| DN110 | 2751.54 | 0.008 | 6267.2 | -2139.9 | ✓ Vérifié | ||||
| DN160 | 5821.44 | 0.015 | 10038.7 | -1306.6 | ✓ Vérifié | ||||
| DN225 | 11512.12 | 0.040 | 20640.9 | -3372.7 | ✓ Vérifié | ||||
| Raccord courbé à 45° | DN63 | 690.78 | 0.001 | 1488.0 | -451.9 | ✓ Vérifié | |||
| DN90 | 1409.76 | 0.003 | 3436.7 | -1322.1 | ✓ Vérifié | ||||
| DN110 | 2105.94 | 0.003 | 3436.7 | -277.8 | ✓ Vérifié | ||||
| DN160 | 4455.54 | 0.015 | 10038.7 | -3355.4 | ✓ Vérifié | ||||
| DN225 | 8811.00 | 0.026 | 14810.2 | -1593.7 | ✓ Vérifié | ||||
| Raccord courbé à 90° | DN63 | 1276.40 | 0.003 | 3436.7 | -1522.1 | ✓ Vérifié | |||
| DN90 | 2604.90 | 0.008 | 6267.2 | -2359.9 | ✓ Vérifié | ||||
| DN110 | 3891.27 | 0.008 | 6267.2 | -430.3 | ✓ Vérifié | ||||
| DN160 | 8232.76 | 0.026 | 14810.2 | -2461.1 | ✓ Vérifié | ||||
| DN225 | 16280.60 | 0.060 | 27589.7 | -3168.8 | ✓ Vérifié | ||||
Valeurs initiales = optimum théorique (massif cubique minimal, arrondi au 5 cm supérieur) — ajustez librement ; les lignes en rouge ne satisfont pas K·R ≤ T.
Paramètres hérités en direct des entrées du calculateur ci-dessus (toute modification recalcule le tableau) : pression d’essai P₀ = 1.2 N/mm², coefficient de raccord k = 0.9, Pₛ = 1 N/mm² ; φ = 49°, γ = 19.7 kN/m³, frottement du fond f = 0.4 (classe de sol : sol sablonneux) ; profondeur du dessus du massif h₁ = 1 m ; béton C15 γc = 22 kN/m³. T1 est calculé avec la tangente en degrés (règle correcte). Le volume de béton déduit l’occupation du tuyau (1/18).
Ce tableau est imprimé/exporté avec la note de calcul ci-dessus comme rapport complet.
HYPOTHÈSES
RÉSULTAT
CALCUL
Note de calcul — imprimable (ZH / EN / FR)
Dimensions réellement adoptées des massifs — projet d’eau de Kinshasa (K = 1,1, feuille du projet)
| Raccord | DN | R (N) | L (m) | H (m) | E (m) | T (N) | K·R−T (N) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Bouchon | DN63 | 902.55 | 0.40 | 0.35 | 0.40 | 997.44 | -4.63 |
| Bouchon | DN90 | 1841.94 | 0.64 | 0.36 | 0.60 | 2028.20 | -2.06 |
| Bouchon | DN110 | 2751.54 | 0.63 | 0.53 | 0.60 | 3031.09 | -4.39 |
| Bouchon | DN160 | 5821.44 | 0.82 | 0.70 | 0.82 | 6418.00 | -14.41 |
| Bouchon | DN225 | 11512.13 | 1.00 | 0.97 | 1.00 | 12720.37 | -57.03 |
| Raccord en T | DN63 | 902.55 | 0.40 | 0.35 | 0.40 | 997.44 | -4.63 |
| Raccord en T | DN90 | 1841.94 | 0.64 | 0.36 | 0.60 | 2028.20 | -2.06 |
| Raccord en T | DN110 | 2751.54 | 0.63 | 0.53 | 0.60 | 3031.09 | -4.39 |
| Raccord en T | DN160 | 5821.44 | 0.82 | 0.70 | 0.82 | 6418.00 | -14.41 |
| Raccord en T | DN225 | 11512.13 | 1.00 | 0.97 | 1.00 | 12720.37 | -57.03 |
| Raccord courbé à 90° | DN63 | 1276.40 | 0.45 | 0.41 | 0.45 | 1409.05 | -5.01 |
| Raccord courbé à 90° | DN90 | 2604.90 | 0.60 | 0.53 | 0.60 | 2886.75 | -21.36 |
| Raccord courbé à 90° | DN110 | 3891.27 | 0.75 | 0.56 | 0.73 | 4286.85 | -6.46 |
| Raccord courbé à 90° | DN160 | 8232.76 | 0.90 | 0.84 | 0.89 | 9063.94 | -7.91 |
| Raccord courbé à 90° | DN225 | 16280.60 | 1.21 | 1.00 | 1.20 | 17937.67 | -29.00 |
| Raccord courbé à 45° | DN63 | 690.78 | 0.35 | 0.33 | 0.34 | 761.55 | -1.69 |
| Raccord courbé à 45° | DN90 | 1409.76 | 0.48 | 0.42 | 0.46 | 1559.66 | -8.92 |
| Raccord courbé à 45° | DN110 | 2105.94 | 0.53 | 0.53 | 0.50 | 2318.84 | -2.31 |
| Raccord courbé à 45° | DN160 | 4455.54 | 0.72 | 0.66 | 0.73 | 4927.11 | -26.02 |
| Raccord courbé à 45° | DN225 | 8811.00 | 0.89 | 0.90 | 0.90 | 9747.75 | -55.65 |
MÉTHODE
- Système de formules : « calcul des massifs de butée », bloc en béton C15 ; poussée extérieure P = 0.785·Di²·(Po − k·Ps) (diamètre intérieur estimé à 0.983·D, convention du projet 0.758·D²), résistance = poussée de terre passive + frottement du fond, vérification K·R ≤ T = T1 + T2.
- Coefficients de frottement f selon le tableau 2-1 du document source (sable 0,40 ; sol graveleux 0,40–0,50 ; argile dure 0,30–0,40 ; argile plastique 0,25). L’angle de frottement interne φ doit provenir de l’étude géotechnique ; sable ≈ 48–49° selon la référence du projet.
- Les dimensions par défaut préremplissent le tableau des dimensions réellement adoptées du projet d’alimentation en eau de Kinshasa (K = 1,1). Ce tableau a été calculé avec TAN(45+49/2) évalué en radians (≈ tan 0,385 rad), soit un terme de sol bien plus faible que la formule en degrés — les massifs réels sont donc conservateurs. Cet outil calcule T1 correctement en degrés.
Traduction technique
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