支墩计算器
计算管堵、三通、弯头处的外推力，按被动土压力 + 底面摩擦验算支墩稳定（K·R ≤ T），并生成可直接打印附信的三语（中/英/法）设计计算书——模板同构于实际通过总监审批的项目计算书。
免责声明：本工具采用确定性公式计算，结果仅供工程量估算与方案比选参考。实际工程应用须由具备资质的工程师结合项目规范、设计文件与现场条件复核后方可采用；作者对据此产生的任何损失不承担责任。
计算书 — 可打印附信（中 / 英 / 法）
支墩设计计算表 —— 尺寸可调 · 阻力联动验算（K·R ≤ T）
修改任一尺寸后，你没动过的尺寸会自动试算为满足验算的最小值；你手动定过的尺寸保持不动——仍不满足 K·R ≤ T 的行会标红亮显（复原键可恢复推荐尺寸）。
| 管件 | 管径 | 外推力 R (N) | 支墩设计尺寸 (m) · 可调 | 混凝土量 V (m³) | 支墩总阻力 T (N) | K·R−T (N) | 验算 | ||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 长 L (m) | 高 H (m) | 宽 E (m) | |||||||
| 管堵 | DN63 | 902.55 | 0.001 | 1488.0 | -134.2 | ✓ 满足 | |||
| DN90 | 1841.94 | 0.003 | 3436.7 | -673.8 | ✓ 满足 | ||||
| DN110 | 2751.54 | 0.008 | 6267.2 | -2139.9 | ✓ 满足 | ||||
| DN160 | 5821.44 | 0.015 | 10038.7 | -1306.6 | ✓ 满足 | ||||
| DN225 | 11512.12 | 0.040 | 20640.9 | -3372.7 | ✓ 满足 | ||||
| 三通 | DN63 | 902.55 | 0.001 | 1488.0 | -134.2 | ✓ 满足 | |||
| DN90 | 1841.94 | 0.003 | 3436.7 | -673.8 | ✓ 满足 | ||||
| DN110 | 2751.54 | 0.008 | 6267.2 | -2139.9 | ✓ 满足 | ||||
| DN160 | 5821.44 | 0.015 | 10038.7 | -1306.6 | ✓ 满足 | ||||
| DN225 | 11512.12 | 0.040 | 20640.9 | -3372.7 | ✓ 满足 | ||||
| 45° 弯头 | DN63 | 690.78 | 0.001 | 1488.0 | -451.9 | ✓ 满足 | |||
| DN90 | 1409.76 | 0.003 | 3436.7 | -1322.1 | ✓ 满足 | ||||
| DN110 | 2105.94 | 0.003 | 3436.7 | -277.8 | ✓ 满足 | ||||
| DN160 | 4455.54 | 0.015 | 10038.7 | -3355.4 | ✓ 满足 | ||||
| DN225 | 8811.00 | 0.026 | 14810.2 | -1593.7 | ✓ 满足 | ||||
| 90° 弯头 | DN63 | 1276.40 | 0.003 | 3436.7 | -1522.1 | ✓ 满足 | |||
| DN90 | 2604.90 | 0.008 | 6267.2 | -2359.9 | ✓ 满足 | ||||
| DN110 | 3891.27 | 0.008 | 6267.2 | -430.3 | ✓ 满足 | ||||
| DN160 | 8232.76 | 0.026 | 14810.2 | -2461.1 | ✓ 满足 | ||||
| DN225 | 16280.60 | 0.060 | 27589.7 | -3168.8 | ✓ 满足 | ||||
初始值为理论最优尺寸（最小立方支墩，向上取整到 5 cm）——可自由调整；标红行不满足 K·R ≤ T，需加大尺寸。
本表参数实时继承上方计算器的输入（改参数即整表重算）：试验压力 P₀ = 1.2 N/mm²、接口系数 k = 0.9、Pₛ = 1 N/mm²；φ = 49°、γ = 19.7 kN/m³、底面摩擦系数 f = 0.4（土壤类别：砂性土）；支墩顶埋深 h₁ = 1 m；C15 混凝土 γc = 22 kN/m³。T₁ 按度数制（正确口径）计算；混凝土量已扣除管道占位（1/18）。
本表与上方计算书一起打印/导出，构成完整报告（计算过程 + 尺寸结果表，施工照表对照）。
假定条件
计算结果
计算过程
计算书 — 可打印附信（中 / 英 / 法）
金沙萨给水项目支墩实际采用尺寸表（K = 1.1，项目原表口径）
| 管件 | 管径 | 外推力 R (N) | 长 L (m) | 高 H (m) | 宽 E (m) | 总阻力 T (N) | K·R−T (N) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 管堵 | DN63 | 902.55 | 0.40 | 0.35 | 0.40 | 997.44 | -4.63 |
| 管堵 | DN90 | 1841.94 | 0.64 | 0.36 | 0.60 | 2028.20 | -2.06 |
| 管堵 | DN110 | 2751.54 | 0.63 | 0.53 | 0.60 | 3031.09 | -4.39 |
| 管堵 | DN160 | 5821.44 | 0.82 | 0.70 | 0.82 | 6418.00 | -14.41 |
| 管堵 | DN225 | 11512.13 | 1.00 | 0.97 | 1.00 | 12720.37 | -57.03 |
| 三通 | DN63 | 902.55 | 0.40 | 0.35 | 0.40 | 997.44 | -4.63 |
| 三通 | DN90 | 1841.94 | 0.64 | 0.36 | 0.60 | 2028.20 | -2.06 |
| 三通 | DN110 | 2751.54 | 0.63 | 0.53 | 0.60 | 3031.09 | -4.39 |
| 三通 | DN160 | 5821.44 | 0.82 | 0.70 | 0.82 | 6418.00 | -14.41 |
| 三通 | DN225 | 11512.13 | 1.00 | 0.97 | 1.00 | 12720.37 | -57.03 |
| 90° 弯头 | DN63 | 1276.40 | 0.45 | 0.41 | 0.45 | 1409.05 | -5.01 |
| 90° 弯头 | DN90 | 2604.90 | 0.60 | 0.53 | 0.60 | 2886.75 | -21.36 |
| 90° 弯头 | DN110 | 3891.27 | 0.75 | 0.56 | 0.73 | 4286.85 | -6.46 |
| 90° 弯头 | DN160 | 8232.76 | 0.90 | 0.84 | 0.89 | 9063.94 | -7.91 |
| 90° 弯头 | DN225 | 16280.60 | 1.21 | 1.00 | 1.20 | 17937.67 | -29.00 |
| 45° 弯头 | DN63 | 690.78 | 0.35 | 0.33 | 0.34 | 761.55 | -1.69 |
| 45° 弯头 | DN90 | 1409.76 | 0.48 | 0.42 | 0.46 | 1559.66 | -8.92 |
| 45° 弯头 | DN110 | 2105.94 | 0.53 | 0.53 | 0.50 | 2318.84 | -2.31 |
| 45° 弯头 | DN160 | 4455.54 | 0.72 | 0.66 | 0.73 | 4927.11 | -26.02 |
| 45° 弯头 | DN225 | 8811.00 | 0.89 | 0.90 | 0.90 | 9747.75 | -55.65 |
计算方法
确定性计算链：P = 0.758·D²·(P₀−k·Pₛ)（内径按 0.983·D 估算，与项目表一致）→ R = P 或 2P·sin(α/2) → T₁ = ½·tg²(45°+φ/2)·γ·(h₂²−h₁²)·l → T₂ = G·f（扣管道占位 1/18）→ 判定 K·R − T ≤ 0。页面每个数字都来自这些公式，无 AI 生成文字。计算书结构与金沙萨项目获批版同构；示意图保留原图、仅翻译图名。默认尺寸预填项目实际采用值；安全系数 K 默认按原文档 1.5（项目原表用 1.1，且其 T1 的 TAN 角度被按弧度计算，支墩偏保守）。
- 公式体系：《支墩设计计算》，C15 混凝土支墩；外推力 P = 0.785·Di²·(Po − k·Ps)（管内径按 0.983·D 估算，即项目口径 0.758·D²），支墩阻力由被动土压力与底面摩擦力组成，判定 K·R ≤ T = T1 + T2。
- 摩擦系数 f 取自原文档表 2-1（砂土 0.40、碎石土 0.40–0.50、坚硬粘性土 0.30–0.40、可塑粘性土 0.25）。内摩擦角 φ 须以土工勘察报告为准；砂性土按项目参照取 48–49°。
- 默认尺寸预填金沙萨给水项目《支墩最终验算尺寸》实际采用值（K=1.1）。该项目表中 T1 的 TAN(45+49/2) 被按弧度计算（≈tan0.385rad），土壤项远小于度数制教科书公式——即实际支墩偏保守。本工具按度数正确计算 T1。
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